Детский электромобиль JAGUAR

Детский электромобиль JAGUAR

Гуманитарные науки

У нас студенты зарабатывают деньги

 Дипломы, работы на заказ, недорого

Дипломы, работы на заказ, недорого

 Cкачать    курсовую

Cкачать курсовую

 Контрольные работы

Контрольные работы

 Репетиторы онлайн по английскому

Репетиторы онлайн по английскому

Приглашаем к сотрудничеству преподователей

Приглашаем к сотрудничеству преподователей

Готовые шпаргалки, шпоры

Готовые шпаргалки, шпоры

Отчет по практике

Отчет по практике

Приглашаем авторов для работы

Авторам заработок

Решение задач по математике

Закажите реферат

Закажите реферат

Законы Ома и Кирхгофа Метод узловых напряжений Последовательный колебательный контур Входная проводимость Параллельный колебательный контурКомплексные частотные характеристики цепей

Электротехника и теория цепей Законы Ома и Кирхгофа Анализ электрических цепей

Параллельный колебательный контур основного вида

Идеализированные цепи, схемы которых приведены на рис. 15.1, б и 15.2, в, являются дуальными, поэтому при рассмотрении процессов в параллельном колебательном контуре основного типа можно воспользоваться всеми выражениями, полученными для последовательного колебательного контура, произведя них взаимные замены токов напряжений, сопротивлений проводимостей, емкостей индуктивностей.

Входная проводимость контура относительно зажимов 1 – 1’ равна

Y(j) = G + j(C— 1/(L)) (15.3)

Мнимая составляющая входной проводимости параллельного колебательного контура

Im [Y] = Im[G+j(C— 1/(L))] = C —/(L) =bL + bC  (15.4)>

должна быть равна нулю при частоте внешнего воздействия  равной резонансной контура . При 0 получаем уравнение для определения частоты параллельного колебательного основного вида:

Im[Y] = bL – bC = 0C 1/(0L) = 0,

откуда

Пример выполнения самостоятельной работы Необходимо подобрать электродвигатель к заторному котлу, предназначенного для приготовления затора и отварки части затора в пивоваренном производстве.

На резонансной частоте

- входная проводимость контура имеет чисто резистивный характер и равна проводимости потерь контура:

Y(0) = G;

действующее значение напряжения контура

U = IG;

где I — действующее значение тока контура;

полная проводимость емкости равна полной проводимости индуктивности:

где  - характеристическая проводимость емкости или индуктивности контура на резонансной частоте. С учётом (15.5)

 =р C=1 /(р L)=>; (15.9)

действующие значения токов реактивных элементов контура

IC (р ) = IL (15.10)

Отношение действующего значения тока реактивного элемента контура к действующему значению на резонансной частоте называется добротностью

 (15.11)

Добротность параллельного колебательного контура с учетом внутренней проводимости источника Gi и нагрузки Gн (рис. 15.2) определяется выражением

 (15.12)

где Q — добротность параллельного контура без учета Gi и Gн. Таким образом, для повышения эквивалентной добротности колебательного желательно, чтобы проводимости источника энергии нагрузки были бы близки к нулю, т.е. свойства энергии, которому подключен контур, приближались свойствам идеального тока, а сопротивление было бесконечно большим.

 

Рис. 15.2. Эквивалентная схема нагруженного параллельного колебательного контура.

Параллельному колебательному контуру, подобно последовательному, можно привести в соответствие как входные, так и передаточные комплексные частотные характеристики.

К входным характеристикам параллельного колебательного контура относится его комплексное входное сопротивление в режиме холостого хода (Gн = 0)

 (15.13)

Выражения для нормированного модуля и аргумента комплексного входного сопротивления параллельного колебательного контура полностью совпадают с выражениями (6.37), (6.38) комплексной входной проводимости последовательного контура:

Следовательно, нормированные АЧХ и ФЧХ входного сопротивления параллельного колебательного контура совпадают с соответствующими характеристиками входной проводимости последовательного контура.

На частоте резонанса токов входное сопротивление параллельного колебательного контура имеет чисто резистивный характер, а модуль входного сопротивления достигает максимального значения:>

R0 = Z (р) = 1/G. (15.17)

На частотах ниже резонансной входное сопротивление контура имеет резистивно-индуктивный характер (0 <  /2), а на выше — резистивно-емкостной (— < 0).

Можно показать, что выражения для коэффициентов передачи параллельного колебательного контура по току совпадают с выражениями последовательного напряжению и иллюстрируются теми же кривыми (см. рис. 14.3).

В связи с тем, что нормированные входные и передаточные характеристики последовательного параллельного колебательных контуров совпадают, избирательные свойства этих одинаковы. Ширина полосы пропускания колебательного контура определяется выражением (14.22). Если необходимо учесть влияние проводимости нагрузки внутренней источника энергии на контура, то вместо Q в выражение подставляют эквивалентную добротность Qэк, рассчитываемую помощью выражения (14.23).

Таким образом, применение простейшей схемы замещения параллельного колебательного контура позволяет существенно упростить процесс рассмотрения свойств путем использования соответствующих выражений, полученных при исследовании последовательного контура. Однако непосредственное использование этих выражений на практике затруднено в связи с тем, что них входит проводимость потерь G, которая зависит от частоты.


Топологические  графы электрических цепей